1、為何增加特大型選煤廠廠型？


近年我國選煤廠規模提升很快。到目前為止，選煤廠最大規模已到32.00Mt/a，因此本次規范修訂增加了"特大型"選煤廠廠型。


2、如何考慮選煤廠的服務年限？


服務年限不是影響選煤廠設計的主要因素。考慮到選煤廠與其上、下游企業（礦井、選后產品用戶）在原料煤或產品供應上的相互關聯性，選煤廠的服務年限一般應與礦井或主體項目相同。但對于擴建選煤廠，應充分考慮擴建后剩余的煤炭煤源情況和主體構筑物的服務年限，合理確定擴建后選煤廠規模。


3、選煤廠各環節設備處理能力不均衡系數的選取基于哪些考慮？


本條提及的“原煤儲存設施”可以是各種類型的倉、儲煤場等能平衡礦井來煤或外來煤與選煤廠之間煤流不均衡性，對入選煤廠原煤起緩沖作用的設施。


不均衡系數的選取以原煤儲存設施為節點。在原煤儲存設施之前的不均衡系數與來煤方式有直接關系，根據不同來煤方式分別選取；在原煤儲存設施之后，由于有了原煤儲存設施的緩沖，可不考慮來煤的影響，而根據所選取的分選工藝確定不均衡系數。采用塊、末煤分級入選工藝時，由于受井下開采情況影響，塊、末煤產率可能會在某些時間段發生變化。因此，本次修訂加大了塊、末煤分級入選工藝煤流系統的不均衡系數，同時也加大了煤泥水系統的不均衡系數。其他工藝包括塊煤分選和不分級入選工藝，煤流系統不均衡系數與原規范相同，為1.15。


對于重介懸浮液系統，由于重介分選設備本身的選型特點，規定其取1.15。


在煤泥水系統不均衡系數的選取時應注意，系統中的水和煤泥的不均衡性是有差別的。由于煤質資料的準確性不易掌握，實際生產時煤泥量的變化通常較大，所以對于煤泥回收設備如離心機、壓濾機等選型時應適當加大不均衡系數。但設備選定后，進入系統的水量基本是定數，所需要處理的水量也不會有大的變動，所以水處理設施的不均衡系數可按通常的1.15選取。


4、在煤炭洗選工程咨詢、設計階段，對稀缺、特殊煤炭資源應特別做哪些工作？


合理利用煤炭資源是實現可持續發展的基礎保障。根據現行國家標準《稀缺、特殊煤炭資源的劃分與利用》GB/T26128和《特殊和稀缺煤類開發利用管理暫行規定》（2012年發改委第16號令），規定了要在煤炭洗選工程咨詢、設計階段對煤炭資源的稀缺、特殊性進行評價，并規定了其在加工利用方面的要求。明確要對稀缺、特殊煤類進行保護性利用，限制其作為燃料直接利用。


5、新版規范為什么增加汽車來煤時，應采用受煤坑受煤的規定？


本次修訂增加了汽車來煤時，應采用受煤坑受煤的規定，其用意是受煤坑集中有組織受煤便于采取抑塵措施，減少揚塵量。本次修訂對汽車受煤坑的有效容量也做了修改，取運煤汽車的單車運量的2倍作為受煤坑容量，更貼合實際。


6、為什么對翻車機受煤倉容量的規定進行了修改？


目前，我國的設備制造業有了很大進步，準軌鐵路出現了二翻、三翻、四翻翻車機，對翻車機受煤倉容量的規定也相應進行了修改，沒有規定受煤倉容量大小，而是以一次卸載車輛凈載重為基礎，規定了不小于一次卸載車輛凈載重2倍的下限。


7、設置原煤儲存設施的目的是什么？


設置原煤儲存設施的目的有二：一是對礦井或外來煤的緩沖，保證礦井正常生產、滿足選煤廠均衡給料。現行國家標準《煤炭工業礦井設計規范》GB50215將礦井工作制度改為地面“三八”制、井下“四六”制，即礦井日提煤時間為18h，地面生產系統日工作16h，若無原煤儲存設施的緩沖，礦井、群礦選煤廠日工作16h無法保證礦井正常生產。二是實現原煤的均質化，提高分選效率。堆取料機儲煤場、落煤筒式儲煤場、棧橋式儲煤場、半地下煤倉、槽倉或筒倉等都可以實現原煤的緩沖和均質化，可由設計選定。


8、當大容量原料煤儲煤設施為旁路設計時，為什么在線原料煤儲存倉的容量定為不小于8h設計能力？


根據實際情況，在線原煤儲存倉（即中間原煤倉）的有效容量為一個班的選煤廠設計處理量即可滿足調節礦井與選煤廠之間工作制度的差異、滿足選煤廠均衡給料的要求。因此，本規范將在線原煤儲存倉（中間原煤倉）的容量定為“不小于8h設計能力”。當大容量原煤儲存設施為在線式時，儲存設施本身即可起到緩沖作用，無須設置在線原煤儲存倉。由于原煤儲存設施之前的設備不均衡系數及工作制度與礦井提煤能力和礦井工作制度相同，原料煤儲存倉布置在井口來煤與原煤準備車間之間，可減少原煤準備車間的設備處理能力，提高設備負荷率。


9、新版規范在除雜方面有哪些具體變化？


本次規范修訂明確了選煤廠不宜采用人工揀矸，旨在從提高生產效率、減少工人勞動強度等角度出發，盡可能采用機械排矸。從設計角度，也對手選系統做出了限制，即在設計環節中，手選矸石、手選矸石倉等內容不宜再出現。


10、破碎機選型時，應特別注意哪些問題？


由于破碎機種類較多，不同類型的破碎機有其適宜的破碎粒度和破碎比，因此要根據實際入料情況和工藝流程要求選擇適宜的破碎機，規范只列出了常用的幾種二段破碎機，入料粒度大于300mm的一段破碎機處理能力可咨詢設備生產廠家。新型齒輥破碎機（分級破碎機）適合煤炭的初碎和中碎，宜優先采用。當含矸量較高時，可選用顎式破碎機。


當破碎比大于3 時，雙齒輥破碎機處理能力會下降，選用時應加以注意。


11、為什么將破碎機入料口前設置除鐵裝置作為強制性條文？


破碎機前設置除鐵裝置是為了保護破碎機，使破碎機能夠安全、正常運行。齒輥破碎機的齒牙、顎式破碎機的顎板以及反擊式破碎機的沖擊錘和反擊板，碰到金屬、鐵器很容易損壞或被堅硬的鐵器卡住。為了保護破碎機部件，必須使進入破碎機的物料不含金屬、鐵器。因為涉及設備安全、正常運行問題，故將本條作為強制性條文。


12、新版規范為何增加“當原料煤礦井井下沒有大塊煤處理裝置時，選煤廠需設置大塊煤處理環節的要求”？


當原料煤礦井井下沒有大塊煤處理裝置時，礦井提升出的原煤中會含有+300mm粒級的大塊煤，進入選煤廠的生產系統后，有可能發生堵倉、損壞篩面等問題；如原煤準備系統沒有大塊煤破碎環節，還可能對后繼的塊煤分選造成影響。因此本次修訂增加了當原料煤礦井井下沒有大塊煤處理裝置時，選煤廠需設置大塊煤處理環節的要求。


13、對不同用途的煤，如何設定分選深度？


稀缺煉焦用煤因資源緊缺，應盡可能多入選，降低分選下限，分選下限為0。


非稀缺煉焦用煤和高爐噴吹用煤由于用量相對較少，對于規模較大的選煤廠，可生產部分煉焦用煤和噴吹用煤，部分作為其他用煤。這樣，分選下限可為0，也可大于0。


化工用煤主要用于氣化和液化。為了提高煤氣化的氣化率、減少氣化后的煤渣排放量、減少氣化用煤的無效運輸量，應對氣化用煤進行洗選加工。化工及動力用煤分選深度可根據煤質情況及綜合效益論證確定，可以定為13mm或6mm，也可以定為0.5mm或0mm。


14、將煤的可選性作為確定選煤方法的唯一原則合理嗎？


在《煤炭洗選工程設計規范》GB 50359-2005之前，選擇選煤方法的主要依據是入選原煤的可選性，通常對于易選煤采用跳汰選煤方法，對于難選煤采用重介選煤方法。隨著選煤技術的進步，加之投資體制的改變，企業追求效益最大化，這種以入選原煤的可選性確定選煤方法的唯一準則己不適用，要求對選煤方法進行回收率與加工費用等綜合技術經濟比較后再確定選煤方法。


本條所指原煤性質是指原煤的粒度組成、密度組成、可選性、可浮性、硫分構成及其賦存特性、矸石巖性等。


15、重力選煤工藝產品計算時，采用哪種方式好？


目前重力選煤工藝產品計算基本采用正態分布近似計算法。由于煤質、操作、管理等條件的不同，近似計算法得出的結果與實際生產情況有一定的偏差。為了縮小計算誤差，推薦在有條件的情況下采用實際分配率計算。


16、跳汰機的處理能力要考慮哪些因素？


跳汰機的處理能力不僅與入選原煤的粒度級別有關，還與入選原煤的可選性、粒度組成、密度組成、煤泥含量、物理性質等因素有關，選型時要將這些因素考慮進去。入選原煤可選性差、細粒級含量高或重產物含量高時，跳汰機處理能力低；跳汰機僅用作排矸時，處理能力高。


動篩跳汰機作為大塊煤的排矸設備，具有較大的處理能力和較好的分選效果。


17、跳汰機前設置緩沖倉就一定好嗎？


跳汰機前設緩沖倉是為了保證跳汰機入料的均勻性。若設計采用其他措施能保證這一要求，可以不設。一般選煤廠洗選車間前都設有原煤儲存設施，所以緩沖倉有10min的跳汰機處理量，就可以保證跳汰機的給料均勻性。動篩跳汰機給料一般為大于50mm塊煤，設置緩沖倉易產生塊煤的二次破碎，應盡量避免。


18、 為何斜（立）輪重介質分選機、刮板重介質分選機的單位槽寬處理能力一致，但單位槽寬懸浮液循環量相差較大？


斜（立）輪重介分選機、刮板（又稱淺槽）重介質分選機適用于塊煤精選或排矸。刮板重介質分選機近來使用較多，積累了豐富的實踐經驗，已逐漸取代斜（立）輪重介分選機，成為塊煤分選的首選設備。


根據國產斜輪重介質分選機LZX系列8種規格的生產情況，其單臺處理能力折算成單位槽寬后為78t/(m·h)—110t/(m·h); 立輪重介質分選機LZL系列有3種規格型號、TJL系列有10種規格型號，其處理能力折算成單位槽寬處理能力為70t/(m·h)—1l3t/(m·h)；依據安太堡、安家嶺和孫家溝等選煤廠引進美國公司生產的刮板重介質分選機單臺處理能力折算成單位槽寬后，為77t/(m·h)—107t/(m·h)。所以本規范規定斜（立）輪與刮板重介質分選機單位槽寬處理能力為70t/(m? h)—100t/(m ? h)。


斜輪重介分選機的懸浮液循環量每米槽寬約80m3/h，折合每噸入料為0.7m3/h—1.0 m3/h；立輪重介質分選機所需懸浮液循環量比斜輪重介質分選機大些，每米槽寬約100m3/h，折合每噸入料為0.9 m3/h—1.2 m3/h。依據生產使用情況，刮板重介分選機的輕產物都是由懸浮液直接沖出，故其懸浮液循環量比斜輪和立輪重介分選機大，每米槽寬為175m3 /h—200m3/h，折合入料為2 m3/(t·h)—2.7m3/(t·h)。
19、規范中重介質旋流器標準給料壓力、處理能力及懸浮液循環量的指標為何差別較大？

重介質旋流器按給料方式可分為兩種形式:有壓給料和無壓給料。無論有壓給料還是無壓給料，都有二產品和三產品之分，且每種形式的重介旋流器都有系列產品。有壓給料二產品重介旋流器的懸浮液和原煤均勻混合，利用泵或定壓漏斗的壓力壓入旋流器的筒體;無壓重介質旋流器的原煤自流進入(靠中心空氣柱吸入)旋流器的筒體，懸浮液是用泵壓入筒體下端懸浮液入料口。而三產品旋流器是在二產品重介質旋流器的底流串聯二段旋流器。本規范根據入料性質和分選條件的差異，僅分成原煤重介旋流器和煤泥重介旋流器兩類，故指標范圍較大。使用者應根據具體情況選用。

重介旋流器的給料壓力或懸浮液給料壓力與旋流器筒體直徑有關。有壓旋流器和無壓旋流器的入料壓力有差別，后者壓力反而要高于前者。傳統的DSM旋流器入料壓力，選煤時一般為9D-llD，選礦時一般為12D-15D，說明入選物料的粒度組成越細，旋流器的入料壓力就越高。因此，煤泥重介旋流器需要的入料壓力就更高。為了保證細粒煤得到同樣有效的分選，重介旋流器直徑越大，入料壓力就越高。有資料介紹，為了保證2mm-O.5mm細粒煤得到有效分選，Φ700mm無壓旋流器的介質入料壓力為O.10MPa，而Φ1300mm無壓旋流器的介質入料壓力則應達到O.25MPa。

各規格型號的重介質旋流器處理能力也與簡體直徑有關，折算成單位時間、單位筒體橫截面的處理能力有很強的規律性。生產實踐也證明，1臺ΦlOOOmm重介旋流器的處理能力和2 臺Φ700mm重介旋流器的處理能力相當。其實質就是二者筒體橫截面基本相等，單位時間、單位筒體橫截面的處理能力相同。因此將“單位時間、單位筒體橫截面的處理能力”作為旋流器的選型指標，方便實用。

介質循環量與入料煤量、旋流器結構和分選要求等因素有關。三產品旋流器的介質循環量要大于二產品旋流器，其二段才能有效工作。當生產低灰精煤，且要求分選精度較高時，宜采用較大的介質循環量。

近年來，大直徑重介旋流器的使用大大簡化了工藝系統，但也暴露了一些缺陷，如入料壓力高、功耗高、有效分選下限高、磨損嚴重等。使用者應根據具體情況選用。

煤泥重介旋流器作為大直徑重介旋流器的補充，可以部分彌補大直徑重介旋流器分選下限偏高的不足。但目前煤泥重介旋流器實際生產數據較少，使用效果也相差較大。本規范中采用的是科研單位提供的數據。

20、選擇脫介篩時，應考慮哪些因素？

塊煤重介分選的重產物均為刮板刮出或經提升輪排出的產物，所帶循環介質已很少，無須進行預脫介，可直接進脫介篩。

重介質選煤廠脫介篩單位面積處理能力與脫介篩噴水量、噴水壓力有關，也與重介分選前是否脫泥有關。分選前脫泥，脫介篩單位處理能力大，所需噴水量小;反之，分選前不脫泥，脫介篩單位面積處理能力小，所需噴水量大。另外，不脫泥分選的稀介質凈化回收系統中，由于煤泥量多，磁選機選型時宜考慮增加相應的負荷。

重介選煤廠脫介篩的面積及臺數不僅影響介耗指標，而且影響廠房布置和體積。在保證脫介效果的前提下，加大脫介篩篩孔，有效利用和加大弧形篩，縮短篩子的合格介質段、延長稀介段，強化噴水效果等都是減小脫介篩面積、減少篩子臺數的有效措施。

有些動力煤選煤廠為減少篩分環節，選用雙層脫介篩一次達到即脫介又分級的目的，但雙層篩脫介下層物料噴水效果不好，脫介效果較差;若增加下層篩噴水，又增加了循環水處理的壓力，不建議采用此種方式。

近年的實踐經驗表明，采用弧形篩+直線振動篩，可提高脫介效果。

21、為什么規定磁選機的磁性物回收率不應低于99.8%？

國內重介質選煤廠資料表明，凡是介質消耗指標居高不下的，磁選尾礦中的介質損失占全部技術損失的百分比就較大。造成磁選尾礦介質損耗大的原因，大多是磁選機的磁選效率低。為了降低介質損耗，應提高磁選機的磁選效率，所以本規范規定磁性物回收率不應低于99.8%。

22、當采用磁鐵礦粉作為加重質時，為何對磁性物含量、密度和粒度做出規范中的規定？

重介質選煤廠目前都用磁鐵礦粉作懸浮液加重劑，磁鐵礦粉越細，懸浮液的穩定性越好。當采用磁性物含量95%以上、密度在4.5kg/cm3 以上的加重質時，不但調制重介質需用加重質相對少些，且介質回收率也相對較高，介耗較少。如田莊選煤廠在20世紀90年代中期，因磁鐵礦粉磁性物含量在70%左右、密度4.0kg/cm3，噸煤介耗達5.0kg/t;當采用磁性物含量95%以上、密度大于4.5kg/ cm3的加重質后，噸煤介耗降至2.5kg/t。又如，辛置選煤廠二車間采用磁鐵礦粉含量99%、密度4.8kg/cm3、-325目含量90%的加重質時，噸煤介耗1.5kg/t;當采用磁性物含量89%，密度4.3kg/ cm3的磁鐵礦粉作加重質時，噸煤介耗3kg/t。所以磁鐵礦粉中的磁性物含量、密度及粒度直接影響選煤廠噸煤介耗。當外購的磁鐵礦粉不能滿足要求時，應采取磨礦措施和（或）磁選措施，使其達到要求。

23、介質儲存庫的儲存容量設置依據是什么？

設置介質儲存庫是為了保證生產的需要，同時也為了減少磁鐵礦粉的非技術損失。一般情況下，0.5個-l個月的儲量就可滿足選煤廠生產要求，對運輸不便地區，應適當加大儲存量。對寒冷地區，因凍結期一般為4個-5個月，所以介質儲存庫的儲存容量為4個-5個月的介質耗量比較合理。

24、塊煤、混煤和末煤的噸煤磁鐵礦粉技術耗量的確定主要依據是什么？

塊煤重介質選煤系統的介耗，據安家嶺、田莊選煤廠等廠統計約0.5kg/t。末煤重介選煤系統的介耗，據安太堡、安家嶺、林西、趙各莊、辛置選煤廠等廠統計的入選噸煤介耗最高1.8 kg，最低1.3kg。考慮到選煤廠介耗與很多因素有關，且各廠使用的磁鐵礦粉也不相同，本規范規定了塊煤小于0.8kg/t、末煤小于2.0kg/t的介耗指標。分選過程中的介質消耗屬耗能過程，從節能角度應給予重視，因此將本條作為強制性條文。

25、選擇浮選設備時，要考慮哪些因素？

浮選設備的處理能力與入浮物料的表面性質、入料濃度、粒度組成、細粒級含量等因素有關，建議在設備選型前，對入浮原煤進行“選煤實驗室單元浮選試驗”，根據試驗結果確定浮選時間及其他參數。浮選機和浮選柱的處理能力是實際生產數據的統計結果。

實際應用時，易浮煤泥可選用單槽浮選機;可浮性好的細煤泥可選用浮選柱;其他可選用機械攪拌式或噴射式浮選機。

單槽浮選機為KHD洪堡威達克有限責任公司開發的普浮樂充氣式浮選機及在此基礎上開發的其他類似原理浮選機。單槽浮選機的選型可按浮選柱選型參數選取。由于浮選時間短，當入浮煤泥可浮性差時，不宜選用單槽式浮選機。

26、為什么將“浮選機前應設置攪拌、礦化等調漿設施或裝置”作為強制性條文？

浮選機前設礦漿準備器、礦漿預處理器、攪拌桶、表面改質機等調漿設施或設備，是為了使浮選藥劑與礦漿預先充分接觸，促進礦化作用，改善礦物表面性質，提高浮選效果，進而提高了資源回收率。提高資源回收率實際上也起到了節能作用，即能源及資源投入不變，而產品量增加。因此將本條作為強制性條文。

27、我國目前螺旋分選機、搖床和復合干選機的應用情況怎樣？

根據螺旋分選機的實際生產資料統計，煤用螺旋分選機的直徑1m左右，入料粒度3mm-0，最佳分選粒度1mm-0.25mm，入料濃度30%-40%，單頭處理能力3t/h左右。螺旋分選機的分選精度與給料速度、螺旋圈數等因素有關，易選煤一般每頭需要4圈，難選煤則每頭需要7 圈。

據南桐選煤廠和觀音堂選煤廠采用搖床分選煤泥、粉煤的生產資料統計，在入料濃度40%，折合液固比1:2.5-1:5時，分選煤泥的處理能力為0.24t/(m2·h)-0.4t/(m2·h)，處理粉煤的能力為0.45t/((m2·h)-0.87t/(m2·h)。

干法分選機有復合式干選機和空氣重介分選機兩種。空氣重介分選機尚處于工業性試驗階段，本規范沒有納入。復合式干選機有FGX系列和FX系列，該類型分選機適用于動力煤分選，尤其適用于變質程度淺、易泥化的褐煤、長焰煤、不粘煤等煤類和嚴寒、干旱地區。

滾筒分選機適用于分選煤礦中的臟雜煤，入料粒度-200mm，有效分選粒度大于6mm，而 6mm的煤只在分選機中起分選介質的作用。目前該類型分選機只有LZT1800和LZT1600兩種型號，由于使用不多，故未給出處理能力指標。

28、末精煤和末中煤脫水的現狀怎樣？

為滿足用戶對產品水分的要求和減少產品水分對鐵路、公路運輸的影響，選后末精煤、末中煤產品應設離心機脫水。離心機處理量和產品水分應根據入料中含細粒煤量的大小來確定。細粒級煤含量大時，處理量取小值，產品水分取大值。一般末中煤的水分比末精煤的水分高。

近幾年，選煤廠末煤脫水選用臥式振動離心機較多。臥式振動離心機處理能力大，入料上限高，但產品水分略高于立式螺旋刮刀離心機。

29、如何選擇煤泥產品脫水設備？

煤泥脫水設備的處理能力和產品水分受入料性質的影響較大，本規范建議，在設備選型前先做試驗，按試驗數據選型。

沉降式離心機、沉降過濾式離心機的處理能力及產品水分與制造廠家出廠時的銘牌標定指標有差距。這主要是受入料中細泥含量的影響所致。細泥（小于O.045mm的量）含量高，水分會明顯增高，處理量大幅度降低。

對隔膜壓濾機的實驗表明，隨著入料濃度的增大，濾餅水分降低;隨著入料細度的增加，濾餅水分增大;隨著壓榨壓力的增大，濾餅水分降低;而壓力對濾餅水分的影響最顯著。

加壓過濾機的處理能力與入料粒度組成、入料濃度、處理物料表面特性、壓濾機工作壓力等因素有關。入料粒度組成過細，處理能力大大降低。以成莊選煤廠為例，當處理細粒煤泥時，處理能力僅為0.20t/(m2·h)；當處理未脫除粗煤泥的物料時，處理能力為0.40t/(m2·h)。因此盡量先做試驗后選型，以避免造成不必要的損失。

30、為何將“干燥后的產品運輸及轉載處必須設置密閉罩，并應采取相應的除塵措施”作為強制性條文？

干燥后的精煤產品外在水分基本上小于8%，容易起塵;為滿足環境保護和防火要求，應設置相應的密閉罩和排風除塵措施。本條為強制性條文，必須嚴格執行。

31、我國煤用干燥設備的使用情況怎樣？

在我國使用的煤用干燥設備類型有滾筒式干燥機、沸騰床式干燥機、螺旋干燥機、管式干燥機、灑落式干燥機、煤泥碎干機等。其中使用最普遍的是滾筒式干燥機。沸騰床式干燥機和螺旋干燥機都是20世紀80-90年代從國外引進的干燥設備。沸騰床式干燥機熱效率較高，但對處理物料的粒度有要求。螺旋干燥機的熱效率較低。這兩種干燥設備在我國都沒有整機成套生產。管式干燥機安全性能較差，已不再使用。灑落式干燥機處理量小，也已不再使用。煤泥碎干機是近年在我國使用的煤泥濾餅碎干設備，其特點是可將壓濾后的煤泥濾餅進行干燥破碎，使其可摻入產品中，可解決壓濾煤泥濾餅難以處理的問題。煤泥碎干機目前還存在單機處理能力小的缺點。

32、選煤廠勞動定員應如何有效確定？

生產工人包括崗位工和巡視工，管理人員包括行政人員和技術人員，生產工人和管理人員均屬生產必備人員，應計入勞動定員。服務人員和其他人員屬非生產人員，應盡可能利用社會或社區人力資源;即使配備了服務人員和其他人員，也不應計入勞動定員。

選煤廠勞動定員可按下列辦法確定:

(1)初步可行性研究可參照同類選煤廠，結合本選煤廠具體條件類比分析計算;

(2)可行性研究可按崗位定員計算;

(3)初步設計應定崗定員計算。

選煤廠管理人員占選煤廠生產工人出勤人數的百分比可按以下比例控制：礦井、群礦及用戶選煤廠不大于8%，中心、礦區選煤廠不大于14%。

選煤廠如配備服務人員和其他人員，則服務人員占選煤廠生產人員在籍人數的百分比可按以下比例控制：礦井、群礦及用戶選煤廠不大于6%，中心、礦區選煤廠不大于9%。其他人員占選煤廠生產人員在籍人數的1%。

由于近年來國家規定的法定假日增加及帶薪休假制度的實行，原規范規定的不均衡系數已不符合實際情況。因此，本次修訂對生產工人在籍系數根據實際情況進行了修改。在籍系數考慮了節假日、帶薪休假（年休假）、病假、事假、輪休等因素。我國法定節假日元旦1 天，春節3 天，清明1 天，“五一”1天，中秋節1 天，國慶3天，職工帶薪休假按10天/（人·年)計算；法定工作時間40小時/周，即5天/周。由此可知，設備運轉330天/年，工人工作240天/年，維持設備正常運轉需要生產工人在籍系數最小為330/240=1.38；如果按365天都可能開車考慮，則在籍系數最大為365/240=1.52。因此生產工人在籍系數取1.4-1.5。


管理人員可正常休假，也可輪休，故在籍系數取1.0。